При проектировании и эксплуатации котельных установок чаще всего выполняется порядок расчета топочных камер. Конструктивный порядок расчета топочных камер производится только при разработке новых агрегатов конструкторскими бюро заводов-изготовителей или при реконструкции топочных камер существующих котлоагрегатов.
При выполнении поверочного расчета топки известны: объем топочной камеры, степень ее экранирования и площадь лучевоспринимающих поверхностей нагрева, а также конструктивные характеристики труб экранных и конвективных поверхностей нагрева (диаметр труб, расстояние между осями труб S 1 и между рядами S 2).
Порядок расчета топочных камер определяет: температуру продуктов сгорания на выходе из топочной камеры, удельные нагрузки колосниковой решетки и топочного объема. Полученные значения сравниваются с допустимыми, рекомендуемыми в «Нормативном методе».
Если температура продуктов сгорания на выходе из топочной камеры окажется выше допустимой по условиям шлакования конвективных поверхностей нагрева, то необходимо увеличить площадь экранных поверхностей нагрева, что может быть осуществлено только реконструкцией топки. Если удельные нагрузки колосниковой решетки или топочного объема окажутся выше допустимых, это приведет к увеличению потерь теплоты от химической и механической неполноты сгорания по сравне-нию с потерями, приведенными в «Нормативном методе».
Поверочный порядок расчета топочных камер однокамерных топок производится в следующем порядке расчета топочных камер (п. 1 -14).
1.По чертежу котельного агрегата составляется эскиз топки, определяется объем топочной камеры и площадь поверхности стен топки. Объем топочной камеры складывается из объема верхней, средней (призматической) и нижней частей топки. Для определения активного объема топки ее следует разбить на ряд элементарных геометрических фигур в соответствии со схемами, показанными на рис. 5-41.
Верхняя часть объема топки ограничивается потолочным перекрытием и выходным окном, перекрытым фестоном или первым рядом труб конвективной поверхности. При определении объема верхней части топки за его границы принимают потолочное перекрытие и плоскость, проходящую через оси первого ряда труб фестона или ось конвективной поверхности нагрева в выходном окне топки. Границами средней (призматической) части объема топки являются осевые плоскости экранных труб или стен топочной камеры.
Нижняя часть камерных топок ограничивается подом или холодной воронкой, а слоевых - колосниковой решеткой со слоем топлива. За границы нижней части объема камерных топок принимается под или условная горизонтальная плоскость, проходящая посередине высоты холодной воронки. За границы объема слоевых топок с механическими забрасывателями принимаются плоскость колосниковой решетки и вертикальная плоскость, проходящая через концы колосников, скребки шлакоснимателя. В топках с цепными механическими решетками из этого объема исключается объем слоя топлива и шлака, находящийся на решетке. Средняя толщина слоя топлива и шлака принимается равной для каменных углей 150-200 мм, для бурых углей - 300 мм, для древесной щепы - 500 мм.
Полная поверхность стен топки (F ст) вычисляется по размерам поверхностей, ограничивающих объем топочной камеры, как показано штриховкой в одну линию на рис. 5-41. Для этого все поверхности, ограничивающие объем топки, разбиваются на элементарные геометрически фигуры.
2. Предварительно задаются температурой продуктов сгорания на выходе из топочной камеры. Для промышленных и водогрейных котлов температура продуктов сгорания на выходе из топочной камеры ориентировочно принимается для твердого топлива на 60 °С меньшей температуры начала деформации золы, для жидкого топлива - равной 950-1000 °С, для природного газа 950-1050 °С.
3. Для принятой в п. 2 температуры определяется энталь-пия продуктов сгорания на выходе из топки по табл. 3-7.
4. Подсчитывается полезное тепловыделение в топке, кДж/кг
(кДж/м3):
Теплота воздуха (Q в) складывается из теплоты горячего воздуха и холодного, присосанного в топку, кДж/кг или кДж/м 3:
Коэффициент избытка воздуха в топке (α т) принимается по табл. 5-1 - 5-4 в зависимости от вида топлива и способа его сжи-гания. Присосы воздуха в топку принимаются по табл. 3-5, а в систему пылеприготовления - по табл. 5-9. Энтальпия теоретически необходимого горячего воздуха (Iог. в) и присосанного холодного воздуха (I ох. в) определяется по табл. 3-7 соответственно при температуре горячего воздуха после воздухоподогревателя и холодного воздуха при t в = 30°С. Теплота, внесенная в котлоагрегат с воздухом, при подогреве его вне агрегата подсчитывается по формуле (4-16). Потери теплоты q 3 , и q 4 и G 6 определяются из составленного ранее теплового баланса (см. §4-4).
Определяется коэффициент тепловой эффективности экранов
5.Угловым коэффициентом (х) называется отношение количества энергии, посылаемой на облучаемую поверхность, ко всему полусферическому излучению излучающей поверхности. Угловой коэффициент показывает, какая часть полусферического лучистого потока, испускаемого одной поверхностью, па-дает на другую поверхность. Угловой коэффициент излучения зависит от формы и взаимного расположения тел, находящихся в лучистом теплообмене друг с другом. Значение углового коэффициента определяется из рис. 5-42.
Коэффициент £ учитывает снижение тепловосприятия экранных поверхностей нагрева вследствие их загрязнения наружными отложениями или закрытия огнеупорной массой. Коэффициент загрязнения принимается по табл. 5-10. Если стены топки покрыты экранами с разными угловыми коэффициентами или частично покрыты огнеупорной массой (огнеупорным кирпичом), то определяется среднее значение коэффициента тепловой эффективности. При этом для неэкранированных участков топки коэффициент тепловой эффективности ф принимается равным нулю. При определении среднего коэффициента тепловой эффективности суммирование распространяется на все участки топочных стен. Для этого стены топочной камеры должны быть разбиты на отдельные участки, в которых угло-вой коэффициент и коэффициент загрязнения неизменны.
Определяется эффективная толщина излучающего слоя, м:
где V т, F ст - объем и площадь поверхности стен топочной камеры.
6. Определяется коэффициент ослабления лучей. При сжигании жидкого и газообразного топлива коэффициент ослабления лучей зависит от коэффициентов ослабления лучей трехатомными газами (k r) и сажистыми частицами (k c):
где rn - суммарная объемная доля трехатомных газов, берется из табл. 3-6.
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами (kr) определяется по номограмме (рис. 5-43) или по формуле
где p n = rn р - парциальное давление трехатомных газов, МПа; р - давление в топочной камере котлоагрегата (для агрегатов, работающих без наддува, принимается р = 0,1 МПа); r н2о - объемная доля водяных паров, берется из табл. 3-6; Т т " абсолютная температура на выходе из топочной камеры, К (равна принятой по предварительной оценке).
Коэффициент ослабления лучей сажистыми частицами 1/(м*МПа),
где С р, Н р - содержание углерода и жидкого топлива.
При сжигании природного газа водорода в рабочей массе где С m Н n - процентное содержание входящих в состав природного газа углеводородных соединений.
При сжигании твердого топлива коэффициент ослабления лучей зависит от коэффициентов ослабления лучей трехатомными газами, золовыми и коксовыми частицами и подсчитывается в 1/(м*МПа) по формуле
Коэффициент ослабления лучей частицами летучей золы (k эл) определяется по графику (рис. 5-44). Средняя массовая концентрация золы берется из расчетной табл. 3-6. Коэффициент ослабления лучей частицами кокса (k к) принимается: для топлив с малым выходом летучих (антрациты, полуантрациты, тощие угли) при сжигании в камерных топках к=1, а при сжигании в слоевых k к = 0,3; для высокореакционных топлив (каменный и бурый угли, торф) при сжигании в камерных топках k к = 0,5, а в слоевых k к = 0,15.
8. При сжигании твердого топлива определяется суммарная оптическая толщина среды kps. Коэффициент ослабления лучей k подсчитывается в зависимости от вида и способа сжигания топлива по формуле (5-22).
9. Подсчитывается степень черноты факела (α ф). Для твердого топлива она равна степени черноты среды, заполняющей топку (α). Эта величина определяется по графику (рис. 5-45)
или подсчитывается по формуле
где е - основание натуральных логарифмов Для жидкого и газообразного топлива степень черноты факела
где m - коэффициент, характеризующий долю топочного объема, заполненного светящейся частью факела, принимается из табл. 5-11; а св, а r - степень черноты светящейся части факела и несветящихся трехатомных газов, какой обладал бы факел при заполнении всей топки соответственно только светящимся пламенем или только несветящимися трехатомными газами; значения а св и а r определяются по формулам
здесь k r и k c - коэффициенты ослабления лучей трехатомными газами и сажистыми частицами (см. п. 7).
10.Определяется степень черноты топки:
для слоевых топок
где R - площадь зеркала горения слоя топлива, расположенного на колосниковой решетке, м 2 ;
для камерных топок при сжигании твердого топлива
для камерных топок при сжигании жидкого топлива и газа
11.Определяется параметр М в зависимости от относительного положения максимума температуры пламени по высоте толки (х т):
при сжигании мазута и газа
при камерном сжигании высокореакционных топлив и слоевом сжигании всех топлив
при камерном сжигании малореакционных твердых топлив (антрацит и тощий уголь), а также каменных углей с повышенной зольностью (типа экибастузского)
Максимальное значение М, рассчитанное по формулам (5-30) - (5-32), для камерных топок принимается не большим 0,5.
Относительное положение максимума температуры для большинства топлив определяется как отношение высоты размещения горелок к общей высоте топки
где h r подсчитывается как расстояние от пода топки или от середины холодной воронки до оси горелок, а H т - как рас-стояние от пода топки или от середины холодной воронки до середины выходного окна топки.
Для слоевых топок при сжигании топлива в тонком слое (топки с пневмомеханическими забрасывателями) и скоростных топок системы В. В. Померанцева принимается х т = 0; при сжигании топлива в толстом слое х т = 0,14.
12.Порядок расчета топочных камер определяет среднюю суммарнюю теплоемкость продуктов сгорания на 1 кг сжигаемого твердого и жидкого топлива или на 1 м 3 газа при нормальных условиях, кДж/(кг*К) или кДж/(м 3 *К):
где Т a - теоретическая (адиабатная) температура горения, К, определяемая из табл. 3-7 по Q T , равному энтальпии продуктов сгорания а; Т т " - температура на выходе из топки, принятая по предварительной оценке, К; I т "- энтальпия продуктов сгорания, берется из табл. 3-7 при принятой на выходе из топки температуре; Q T - полезное тепловыделение в топке (см. п. 4).
13.Определяется действительная температура на выходе из топки, °С, по номограмме (рис. 5-46) или формуле
Полученная температура на выходе из топки сравнивается с температурой, принятой ранее, в п. 2. Если расхождение между полученной температурой (Ɵ т ") и ранее принятой на выходе из топки не превысит ±100 °С, то расчет считается оконченным. В противном случае задаются новым, уточненным, значением температуры на выходе из топки и весь расчет повторяется.
Определяются удельные нагрузки колосниковой решетки и топочного объема по формулам (5-2), (5-4) и сравни-ваются с допустимыми значениями, приведенными для различных топок в табл. 5-1 - 5-4.
При поверочном расчете топки по чертежам необходимо определить: объем топочной камеры, степень ее экранирования, пло-щадь поверхности стен и площадь лучевоспринимающих поверхностей нагрева, а также конструктивные характеристики труб экранов (диаметр труб, расстояние между осями труб).
Для определения геометрических характеристик топки составляется ее эскиз. Активный объем топочной камеры складывается из объема верхней, средней (призматической) и нижней частей топки. Для определения активного объема топки ее следует разбить на ряд элементарных геометрических фигур. Верхняя часть объема топки ограничивается потолочным пере-крытием и выходным окном, перекрытым фестоном или первым рядом труб конвективной поверхности нагрева. При определении объема верхней части топки за его границы принимают потолочное перекрытие и плоскость, проходящую через оси первого ряда труб фестона или конвективной поверхности нагрева в выходном окне топки.
Нижняя часть камерных топок ограничивается подом или холодной воронкой, а слоевых -- колосниковой решеткой со слоем топлива. За границы ниж-ней части объема камерных то-пок принимается под или услов-ная горизонтальная плоскость, проходящая посередине высоты холодной воронки.
Полная площадь поверхности стен топки (FCT) вычисляется по размерам поверхностей, ограничивающих объем топочной камеры. Для этого все поверхности, ограничивающие объем топки, разбиваются на эле-ментарные геометрические фигуры. Площадь поверхности стен двухсветных экранов и ширм определяется как удвоенное произведение расстояния между осями крайних труб этих экранов и освещенной длины труб.
1. Определение площади ограждающих поверхностей топки
В соответствии с типовой обмуровкой топки котла ДКВР-10-13, которая показана на рисунке 4, подсчитаем площади ограждающих её поверхностей, включая поворотную камеру. Внутренняя ширина котла равна 2810 мм .
Рисунок 4. Схема топки котла ДКВР-10 и её основные размеры
где - расстояние между осями крайних труб данного экрана, м;
Освещенная длина экранных труб, м.
Боковые стены,
Передняя стена;
Задняя стена;
Две стены поворотной камеры;
Под топки и поворотной камеры
Общая площадь ограждающих поверхностей
2. Определение лучевоспринимающей поверхности нагрева топки
Таблица 4 - Основные данные по определению лучевоспринимающей поверхности нагрева
|
Освещенная длина труб экрана l, мм |
Расстояние между осями крайних труб экрана b, мм |
Площадь стены покрытая экраном, Fпл, м2 |
Диаметр экранных труб d, мм |
Шаг экранных труб S, мм |
Расстояние от оси трубы до стены е, мм |
Относительный шаг экранных труб S/d |
Относительное расстояние от оси трубы до стены e/d |
Угловой коэффициент экрана |
Лучевоспринимающая поверхность нагрева Нл, м2 |
|
|
Передние Первый ряд котельного пучка |
|
Общую лучевоспринимающую поверхность нагрева топки определяют как сумму отдельных составляющих
При поверочном расчете топки по чертежам необходимо определить: объем топочной камеры, степень ее экранирования, площадь поверхности стен и площадь лучевоспринимающих поверхностей нагрева, а также конструктивные характеристики труб экранов (диаметр труб, расстояние между осями труб).
Для определения геометрических характеристик топки составляется ее эскиз. Активный объем топочной камеры складывается из объема верхней, средней (призматической) и нижней частей топки. Для определения активного объема топки ее следует разбить на ряд элементарных геометрических фигур. Верхняя часть объема топки ограничивается потолочным перекрытием и выходным окном, перекрытым фестоном или первым рядом труб конвективной поверхности нагрева. При определении объема верхней части топки за его границы принимают потолочное перекрытие и плоскость, проходящую через оси первого ряда труб фестона или конвективной поверхности нагрева в выходном окне топки.
Нижняя часть камерных топок ограничивается подом или холодной воронкой, а слоевых -- колосниковой решеткой со слоем топлива. За границы нижней части объема камерных топок принимается под или условная горизонтальная плоскость, проходящая посередине высоты холодной воронки.
Полная площадь поверхности стен топки (F CT ) вычисляется по размерам поверхностей, ограничивающих объем топочной камеры. Для этого все поверхности, ограничивающие объем топки, разбиваются на элементарные геометрические фигуры. Площадь поверхности стен двухсветных экранов и ширм определяется как удвоенное произведение расстояния между осями крайних труб этих экранов и освещенной длины труб.
1. Определение площади ограждающих поверхностей топки
В соответствии с типовой обмуровкой топки котла ДКВР-20-13, которая показана на рисунке 4, подсчитаем площади ограждающих её поверхностей, включая поворотную камеру. Внутренняя ширина котла равна 2810 мм .
Рисунок 4. Схема топки котла ДКВР-20 и её основные размеры
Расчет топочной камеры может быть выполненным поверочным или конструктивным методом.
При поверочном расчете должны быть известны конструктивные данные топки. При этом расчет сводится к определению температуры газов на выходе из топки θ” Т. Если в результате расчета θ” Т окажется значительно выше или ниже допустимой, то её необходимо изменить до рекомендуемой за счет уменьшения или увеличения лучевоспринимающих поверхностей нагрева топки Н Л.
При конструкторском расчете топки используется рекомендуемая температура θ”, исключающая шлакование последующих поверхностей нагрева. При этом определяется необходимая лучевоспринимающая поверхность нагрева топки Н Л, а так же площадь стен F СТ, на которых должны быть возмещены экраны и горелки.
Для выполнения теплового расчета топки составляет её эскиз. Объём топочной камеры V Т; поверхность стен, ограничивающих объём F СТ; площадь колосниковой решетки R; эффективную лучевоспринимающую поверхность нагрева Н Л; степень экранирования Х определяют в соответствии со схемами рис.1. Границами активного
топочного объема V Т являются стены топочной камеры, а при наличии экранов – осевые плоскости экранных труб. В выходном сечении её объем ограничивается поверхностью, проходящей через оси первого котельного пучка или фестона. Границей объема нижней части топки являются пол. При наличии холодной воронки за нижнюю границу объёма топки условно принимается горизонтальная плоскость, отделяющая половину высоты холодной воронки.
Полная поверхность стен топки F ст вычисляется суммированием всех боковых поверхностей, ограничивающих объем топочной камеры и камеры сгорания.
Площадь колосниковой решетки R определяется по чертежам или по типоразмерам соответствующих топочных устройств.
Задаемся
t΄ вых =1000°C.
Рисунок 1. Эскиз топки
Площадь каждой стенки топки, м 2
Полная поверхность стен топки F ст, м 2
Лучевоспринимающая поверхность нагрева топки Н л, м 2 , рассчитывается по формуле
где F пл X - лучевоспринимающая поверхность экранов стены, м 2 ; F пл =bl - площадь стены, занятой экранами. Определяется как произведение расстояния между осями крайних труб данного экрана b , м, на освещенную длину экранных труб l , м. Величина l определяется в соответствии со схемами рис.1 .
X - угловой коэффициент облучения экрана, зависящий от относительного шага экранных труб S/d и расстояния от оси экранных труб до стенки топки (номограмма 1 ).
Принимаем Х=0,86 при S/d=80/60=1,33
Степень экранирования камерной топки
Эффективная толщина излучающего слоя топки, м
Передача тепла в топки от продуктов сгорания к рабочему телу происходит в основном за счет излучения газов. Целью расчета теплообмена в топке является определение температуры газов на выходе из топки υ” т по номограмме. При этом необходимо предварительно определить следующие величины:
М, а Ф, В Р ×Q Т /F СТ, θ теор, Ψ
Параметр М зависит от относительного положения максимальной температуры пламени по высоте топки Х Т.
Для камерных топок при горизонтальном расположении осей горелок и верхнем отводе газов из топки:
Х Т =h Г /h Т =1/3
где h Г – высота расположения осей горелок от пола топки или от середины холодной воронки; h Т - общая высота топки от пола или середины холодной воронки до середины выходного окна топки или ширм при полном заполнении ими верхней части топки.
При сжигании мазута:
М=0.54-0.2Х Т =0,54-0,2·1/3=0,5
Эффективная степень черноты факела а Ф зависит от рода топлива и условий его сжигания.
При сжигании жидкого топлива эффективная степень черноты факела:
a Ф =m×а св +(1-m)×а г =0,55·0,64+(1-0,55)·0,27=0,473
где m=0,55 – коэффициент усреднения, зависящий от теплового напряжения топочного объёма; q V – удельное тепловыделение на единицу объёма топочной камеры.
В промежуточных значениях q V величина m определяется линейной интерполяцией.
а г, а св – степень черноты, какой обладал бы факел при заполнении всей топки соответственно только светящимся пламенем или только несветящимися трехатомными газами. Величины а св и а г определяются по формулам
а св =1-е -(Кг× Rn +Кс)Р S =1-е -(0.4·0.282+0.25)·1·2,8 =0.64
а г =1-е -Кг× Rn ×Р S =1-е -0,4·0,282·1·2,8 =0,27
где е – основание натуральных логарифмов; к r – коэффициент ослабления лучей трёхатомными газами, определяется по номограмме с учетом температуры на выходе из топки, способа размола и вида сжигания; r n =r RO 2 +r H 2 O – суммарная объёмная доля трёхатомных газов (определяется по табл.1.2).
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами:
К r =0.45(по номограмме 3)
Коэффициент ослабления лучей сажистыми частицами, 1/м 2 ×кгс/см 2:
0,03·(2-1,1)(1,6·1050/1000-0,5)·83/10,4=0,25
где а т – коэффициент избытка воздуха на выходе из топки;
С Р и Н Р – содержание углерода и водорода в рабочем топливе,%.
Для природного газа С Р /Н Р =0.12∑m×C m ×H n /n.
Р – давление в топке, кгс/см 2 ; для котлов без наддува Р=1;
S – эффективная толщина излучающего слоя, м.
При сжигании твердых топлив степень черноты факела а Ф находят по номограмме, определив суммарную оптическую величину К×Р×S,
где Р – абсолютное давление (в топках с уравновешенной тягой Р=1 кгс/см 2); S – толщина излучающего слоя топки, м.
Тепловыделение в топки на 1 м 2 ограждающих ее поверхностей нагрева, ккал/м 2 ч:
q v =
Полезное тепловыделение в топке на 1 кг сжигаемого топлива, нм 3:
где Q в – тепло, вносимое воздухом в топку (при наличии воздухоподогревателя) , ккал/кг:
Q B =(a т -∆a т -∆a пп)×I 0 в +(∆a т +∆a пп)×I 0 хв =
=(1,1-0,1)·770+0,1·150=785
где ∆а т – величина присоса в топке;
∆а пп – величина присоса в пылеприготовительной системе (выбирают по таблице). ∆а пп = 0, т.к. мазут.
Энтальпии теоретически необходимого количества воздуха Ј 0 г.в =848,3 ккал/кг при температуре за воздухоподогревателем (предварительно принятой) и холодного воздуха Ј 0 х.в. принимают по таблице 1.3.
Температура горячего воздуха на выходе из воздухоподогревателя выбирается для мазута – по таблице 3, t гор. в-ха =250 ○ С.
Теоретическую температуру горения υ теор =1970°C определяют по таблице 1.3 по найденному значению Q т.
Коэффициент тепловой эффективности экранов:
где Х – степень экранирования топки (определена в конструктивных характеристиках); ζ – условный коэффициент загрязнения экранов.
Условный коэффициент загрязнения экранов ζ для мазута равен 0,55 с открытыми гладкотрубными экранами.
Определив М, а Ф, В Р ×Q T /F CT ,υ теор, Ψ, находят температуру газов на выходе из топки υ˝ т по номограмме 6.
При расхождениях в значениях υ” т менее чем на 50 0 С определенную по номограмме температуру газов на выходе из топки принимают как окончательную. С учетом сокращений в вычислениях принимаем υ" т =1000°C.
Тепло, переданное в топке излучением, ккал/кг:
где φ – коэффициент сохранения тепла (из теплового баланса).
Энтальпию газов на выходе из топки Ј” Т находят по таблице 1.3 при а т и υ” т видимое тепловое напряжение топочного объёма, ккал/м 3 ч.
Установка газовых котлов должна выполняться в соответствии с требованиями нормативных документов. Сами жильцы, владельцы здания не могут установить газовое оборудование. Оно должно устанавливаться в соответствии с проектом, который может быть разработан только организацией имеющей на это лицензию.
Устанавливаются (подключаются) газовые котлы также специалистами лицензированной организации. Торгующие фирмы, как правило, имеют разрешительную документацию на послепродажное обслуживание автоматизированного газового оборудования, зачастую на проектирование и монтаж. Поэтому удобно воспользоваться услугами одной организации.
Далее в ознакомительных целях приведены основные требования к местам, где могут быть установлены котлы, работающие на природном газе (подключенные к газовой магистрали). Но строительство подобных сооружений должно вестись в соответствии с проектом и требованиями нормативов.
Разные требования к котлам с закрытой и открытой камерой сгорания
Все котлы подразделяются по типу камеры сгорания и способу ее проветривания. Закрытая камера сгорания проветривается принудительно с помощью встроенного в котел вентилятора.
Это позволяет обходиться без высокого дымохода, а только лишь горизонтальным участком трубы и забирать воздух для горелки с улицы через воздуховод или тот же дымоход (коаксиальный дымоход).
Поэтому требования для места установки одного настенного маломощного (до 30 кВт) котла с закрытой камерой сгорания не столь жесткие. Он может устанавливаться в сухом подсобном помещении, в том числе и на кухне.
Установка газового оборудования в жилых комнатах запрещена, в ванной комнате запрещена
Другое дело котлы с открытой горелкой. Работают они на высокий дымоход (выше конька крыши), создающий естественную тягу через камеру сгорания. А воздух забирают непосредственно из помещения.
Наличие такой камеры сгорания влечет основное ограничение — эти котлы должны устанавливаться в отдельных специально выделенных для них помещения – топочных (котельных).
Где может располагаться топочная (котельная)
Помещение для установки котлов может располагаться на любом этаже частного дома, в том числе и в цокольном и в подвальном, а также в чердачном помещении и на крыше.
Т.е. под топочную можно приспособить помещение в пределах дома имеющее размеры не менее нормативных, двери из которого ведут на улицу. А также оборудованное окном и вентиляционной решеткой определенной площади и др.
Топочная может располагаться и в отдельно стоящем здании.
Что и как можно размещать в топочной
Свободный проход с фронтальной стороны установленного газового оборудования должен быть шириной не менее 1 метра.
В топочной может размещаться до 4 единиц отопительного газового оборудования с закрытыми камерами сгорания, но суммарной мощностью не более 200 кВт.
Размеры топочной
Высота потолков в топочной (котельной) — не менее 2,2 метра, площадь пола не менее 4 м кв. на один котел.
Но объем топочной регламентируется в зависимости от мощности установленного газового оборудования:
— до 30 кВт включительно – не менее 7,5 м куб;
— 30 – 60 кВт включително – не менее 13,5 м куб;
— 60 – 200 кВт – не менее 15 м куб.
Чем оборудуется топочная
Топочная оборудуется дверьми на улицу шириной не менее 0,8 метра, а также окном для естественного освещения площадью не менее 0,3 м кв. на 10 м куб. топочной.
Топочная снабжается однофазным электроснабжением 220 В, выполненным в соответствии с ПУЭ, а также водопроводом, соединенным с отоплением и горячим водоснабжением, а также канализацией, которая может принять воду при аварийном затоплении, в том числе и в объемах бойлера и буферной емкости.
Не допускается наличие в котельной горючих, пожароопасных материалов, в том числе отделочных на стенах.
Газовая магистраль в пределах топочной должна быть оборудована запорным устройством по одному на каждый котел.
Как должна проветриваться топочная (котельная)
Топочная должна оборудоваться вытяжной вентиляцией, можно соединенной с вентиляционной системой всего здания.
Свежий воздух к котлам может подаваться через вентиляционную решетку, которая устанавливается в нижней части двери или стены.
При этом площадь отверстий в этой решетке не должна быть меньше чем 8 см квадратных на один киловатт мощности котла. А если приток изнутри здания – не менее 30 см кв. на 1 кВт.
Дымоход
Значения минимального диаметра дымохода в зависимости от мощности котла приведены в таблице.
Но основное правило такое – площадь сечения дымохода не должна быть меньше площади выходного отверстия в котле.
В каждом дымоходе должно быть ревизионное отверстие, расположенное ниже входного отверстия дымохода не менее, чем на 25см.
Для устойчивой работы дымоход должен быть выше конька крыши. Также ствол дымохода (вертикальная часть) должны быть абсолютно прямолинейным.
Данные сведения приведены исключительно в ознакомительных целях для формирования общего представления о топочных в частных домах. При строительстве помещения для размещения газового оборудования необходимо руководствоваться проектными решениями и требованиями нормативных документов.
